I. Klasifikácia výmenníkov tepla:
Rúrkové výmenníky tepla možno rozdeliť do dvoch kategórií podľa štrukturálnych charakteristík.
1. Pevná konštrukcia rúrkového výmenníka tepla: tento výmenník tepla sa stal pevnou rúrkovou doskou a zvyčajne sa delí na jednorúrkové a viacrúrkové. Jeho výhodou je jednoduchá a kompaktná konštrukcia, lacnosť a široké použitie; nevýhodou je, že rúrku nemožno mechanicky čistiť.
2. Rúrkový výmenník tepla s teplotnou kompenzáciou: umožňuje voľné rozpínanie vyhrievanej časti. Štruktúru formy možno rozdeliť na:
1. Výmenník tepla s plávajúcou hlavou: tento výmenník tepla sa dá voľne roztiahnuť na jednom konci rúrkovej dosky, tzv. „plávajúca hlava“. Jej teplotný rozdiel medzi stenou rúrky a stenou plášťa je veľký, takže priestor rúrkového zväzku sa často čistí. Jeho štruktúra je však zložitejšia a náklady na spracovanie a výrobu sú vyššie.
2. Výmenník tepla s rúrkou v tvare U: má iba jednu rúrkovú dosku, takže sa rúrka pri zahrievaní alebo chladení môže voľne rozťahovať a sťahovať. Konštrukcia tohto výmenníka tepla je jednoduchá, ale výrobné zaťaženie ohybu je väčšie a pretože rúrka musí mať určitý polomer ohybu, využitie rúrkovej dosky je nízke, rúrka sa ťažko mechanicky čistí, demontuje a výmena rúrok nie je jednoduchá, takže je potrebné, aby cez rúrky pretekala čistá kvapalina. Tento výmenník tepla sa dá použiť pri veľkých teplotných zmenách, vysokých teplotách alebo vysokých tlakoch.
③ výmenník tepla s upchávkou: má dva typy. Jeden je v rúrkovej doske, kde na konci každej rúrky je samostatné upchávkové tesnenie, ktoré zabezpečuje voľné rozťahovanie a sťahovanie rúrky. Keď je počet rúrok vo výmenníku tepla veľmi malý, táto konštrukcia je skôr väčšia, ale vzdialenosť medzi rúrkami je väčšia ako pri bežnom výmenníku tepla, čo má zložitejšiu štruktúru. Druhý typ je v rúrke a plávajúcom plášti s plávajúcim plášťom, pričom sa v plávajúcom plášti používa celé upchávkové tesnenie. Táto konštrukcia je jednoduchšia, ale nie je ľahko použiteľná v prípade veľkého priemeru a vysokého tlaku. Výmenník tepla s upchávkou sa v súčasnosti používa zriedkavo.
II. Preskúmanie podmienok návrhu:
1. Pri návrhu výmenníka tepla by mal používateľ poskytnúť nasledujúce konštrukčné podmienky (parametre procesu):
1. Prevádzkový tlak v rúre, plášti (ako jedna z podmienok na určenie, či zariadenie patrí do triedy, musí byť zabezpečený)
② rúrka, prevádzková teplota plášťa (vstup/výstup)
③ teplota kovovej steny (vypočítaná procesom (poskytnutý používateľom))
④Názov a vlastnosti materiálu
⑤Rozpätie korózie
⑥Počet programov
⑦ plocha prenosu tepla
⑧ špecifikácie rúrok výmenníka tepla, usporiadanie (trojuholníkové alebo štvorcové)
⑨ skladacia doska alebo počet nosných dosiek
⑩ izolačný materiál a hrúbka (na určenie výšky vyčnievajúceho sedla typového štítku)
(11) Farba.
Ⅰ. Ak má používateľ špeciálne požiadavky, musí poskytnúť značku a farbu
Ⅱ. Používatelia nemajú žiadne špeciálne požiadavky, dizajnéri si ich vybrali sami
2. Niekoľko kľúčových podmienok návrhu
① Prevádzkový tlak: ako jedna z podmienok na určenie, či je zariadenie klasifikované, musí byť uvedený.
② charakteristiky materiálu: ak používateľ neuvedie názov materiálu, musí uviesť stupeň toxicity materiálu.
Pretože toxicita média súvisí s nedeštruktívnym monitorovaním zariadenia, tepelným spracovaním, úrovňou výkovkov pre vyššiu triedu zariadení, ale aj s rozdelením zariadení:
Výkresy v bode a, GB150 10.8.2.1 (f) naznačujú, že nádoba obsahuje mimoriadne nebezpečné alebo vysoko nebezpečné médium s toxicitou 100 % RT.
Výkresy b, 10.4.1.3 ukazujú, že nádoby obsahujúce extrémne nebezpečné alebo vysoko nebezpečné médiá z hľadiska toxicity by mali byť po zváraní tepelne spracované (zvarové spoje austenitickej nehrdzavejúcej ocele sa nesmú tepelne spracovávať).
c. Výkovky. Použitie výkovkov so strednou toxicitou pre extrémne alebo vysoko nebezpečné výkovky by malo spĺňať požiadavky triedy III alebo IV.
③ Špecifikácie potrubia:
Bežne používaná uhlíková oceľ φ19×2, φ25×2,5, φ32×3, φ38×5
Nerezová oceľ φ19×2, φ25×2, φ32×2,5, φ38×2,5
Usporiadanie rúrok výmenníka tepla: trojuholník, rohový trojuholník, štvorec, rohový štvorec.
★ Ak je potrebné mechanické čistenie medzi rúrkami výmenníka tepla, malo by sa použiť štvorcové usporiadanie.
1. Návrhový tlak, návrhová teplota, koeficient zvarového spoja
2. Priemer: DN < 400 valec, použitie oceľovej rúry.
Valec DN ≥ 400, s použitím valcovaného oceľového plechu.
16" oceľová rúra ------ s používateľom prediskutovať použitie valcovaného oceľového plechu.
3. Schéma rozloženia:
Podľa oblasti prenosu tepla, špecifikácie teplonosných trubíc nakreslite schému rozloženia na určenie počtu teplonosných trubíc.
Ak používateľ poskytne schému potrubia, ale tiež skontroluje, či sa potrubie nachádza v rámci vymedzeného kruhu potrubia.
★Princíp kladenia potrubia:
(1) v kruhu obmedzenia potrubia by malo byť potrubie plné.
② počet viaczdvihových potrubí by sa mal snažiť vyrovnať počtu zdvihov.
③ Rúrka výmenníka tepla by mala byť usporiadaná symetricky.
4. Materiál
Ak má samotná rúrková doska konvexné rameno a je spojená s valcom (alebo hlavou), malo by sa použiť kovanie. Vzhľadom na to, že rúrková doska sa vo všeobecnosti používa na použitie v oblastiach s vyšším tlakom, v horľavých, výbušných a toxických prostrediach, v extrémnych a vysoko nebezpečných situáciách, čím sú požiadavky na rúrkovú dosku vyššie, tým je rúrková doska hrubšia. Aby sa predišlo tvorbe trosky a delaminácii konvexného ramena a zlepšili sa podmienky napätia vlákien konvexného ramena, znížilo sa množstvo spracovania a ušetril materiál, konvexné rameno a rúrková doska sa priamo kujú z celkového výkovku na výrobu rúrkovnice.
5. Pripojenie výmenníka tepla a rúrkovej dosky
Pripojenie rúrky k rúrkovej doske je v konštrukcii rúrkového výmenníka tepla dôležitejšou súčasťou konštrukcie. Nielenže vykonáva pracovné zaťaženie pri spracovaní, ale musí zabezpečiť, aby každé pripojenie počas prevádzky zariadenia zabezpečilo, že médium nebude pretekať a odolá tlaku média.
Spojenie rúr a rúrkových dosiek sa vykonáva hlavne tromi spôsobmi: a) rozpínanie; b) zváranie; c) rozpínanie
Rozšírenie plášťa a rúrky medzi únikom média nespôsobí nepriaznivé následky situácie, najmä ak je zvárateľnosť materiálu slabá (napríklad rúrka výmenníka tepla z uhlíkovej ocele) a pracovné zaťaženie výrobného závodu je príliš veľké.
V dôsledku rozťahovania konca rúry počas plastickej deformácie zváraním vzniká zvyškové napätie. S rastúcou teplotou zvyškové napätie postupne mizne, čím sa znižuje úloha tesnenia a lepenia na konci rúry. Rozťahovanie konštrukcie je obmedzené tlakom a teplotou. Vo všeobecnosti platí, že pri konštrukčnom tlaku ≤ 4 MPa a konštrukčnej teplote ≤ 300 stupňov nie sú žiadne prudké vibrácie, žiadne nadmerné teplotné zmeny ani výrazná korózia pod napätím.
Zvárané spojenie má výhody jednoduchej výroby, vysokej účinnosti a spoľahlivého spojenia. Vďaka zváraniu sa rúra k rúrkovej doske lepšie zväčšuje a zároveň sa znižujú požiadavky na spracovanie otvoru potrubia, šetrí sa čas spracovania, je jednoduchá údržba a majú sa ďalšie výhody, preto by sa malo používať prioritne.
Okrem toho, keď je toxicita média veľmi vysoká, médium a atmosféra sa ľahko zmiešajú, ak je rádioaktívne médium ľahko explodujúce alebo ak sa zmiešajú materiály vo vnútri a mimo potrubia, čo bude mať nepriaznivý vplyv. Na zabezpečenie utesnenia spojov sa často používa aj metóda zvárania. Metóda zvárania má síce mnoho výhod, pretože sa ňou nedá úplne vyhnúť „štrbinovej korózii“ a zvarovým uzlom vzniká korózia pod napätím. Medzi tenkou stenou potrubia a hrubou doskou potrubia je ťažké dosiahnuť spoľahlivý zvar.
Zváracia metóda môže pracovať pri vyšších teplotách ako pri rozťahovaní, ale pri pôsobení cyklického namáhania pri vysokých teplotách je zvar veľmi náchylný na únavové trhliny. Rúry a otvory rúrok sú vystavené korozívnym médiám a urýchľujú poškodenie spoja. Preto sa súčasne používa zváranie a dilatačné spoje. To nielen zlepšuje odolnosť spoja proti únave, ale tiež znižuje tendenciu ku štrbinovej korózii, a tým je jeho životnosť oveľa dlhšia ako pri použití samotného zvárania.
Neexistuje jednotný štandard pre vhodné zváranie a dilatačné spoje a metódy. Zvyčajne sa používa rozpínací a tesniaci zvar, ak teplota nie je príliš vysoká, ale tlak je veľmi vysoký, alebo ak médium ľahko presakuje (tesný zvar sa vzťahuje len na zabránenie úniku a vykonanie zvaru a nezaručuje pevnosť).
Keď sú tlak a teplota veľmi vysoké, používa sa pevnosť pri zváraní a rozpínanie pasty (pevnosť pri zváraní sa používa aj v prípade, že zvar je tesný, ale zároveň sa zabezpečí, že spoj má veľkú pevnosť v ťahu, čo sa zvyčajne vzťahuje na pevnosť zvaru, ktorá sa rovná pevnosti potrubia pri axiálnom zaťažení počas zvárania). Úlohou rozpínania je hlavne eliminácia štrbinovej korózie a zlepšenie odolnosti zvaru proti únave. Konkrétne konštrukčné rozmery sú stanovené normou (GB/T151), nebudeme ich tu podrobnejšie rozoberať.
Požiadavky na drsnosť povrchu otvoru potrubia:
a, keď je rúrka výmenníka tepla a rúrková doska zvarená, hodnota drsnosti povrchu rúrky Ra nie je väčšia ako 35 μM.
b, pri dilatácii spojenia medzi jednou rúrkou výmenníka tepla a rúrkovnicou, hodnota drsnosti povrchu otvoru rúrky Ra nie je väčšia ako 12,5 μM, povrch otvoru rúrky by nemal ovplyvňovať tesnosť dilatácie v dôsledku defektov, ako sú pozdĺžne alebo špirálové ryhy.
III. Výpočet návrhu
1. Výpočet hrúbky steny plášťa (vrátane krátkej časti potrubnej skrine, hlavy, výpočtu hrúbky steny valca v programe plášťa) Potrubie, hrúbka steny valca v programe plášťa by mala spĺňať minimálnu hrúbku steny v GB151, pre uhlíkovú oceľ a nízkolegovanú oceľ je minimálna hrúbka steny podľa úvah o koróznej odolnosti C2 = 1 mm. V prípade C2 väčšieho ako 1 mm by sa mala minimálna hrúbka steny plášťa zodpovedajúcim spôsobom zväčšiť.
2. Výpočet výstuže otvorených otvorov
Pre plášť s použitím oceľových rúrok sa odporúča použiť celú výstuž (zväčšiť hrúbku steny valca alebo použiť hrubostennú rúrku); pre hrubšiu rúrkovú skriňu na väčšom otvore je potrebné zvážiť celkovú hospodárnosť.
Žiadna iná výstuž by nemala spĺňať požiadavky niekoľkých bodov:
① návrhový tlak ≤ 2,5 MPa;
② Stredová vzdialenosť medzi dvoma susednými otvormi by nemala byť menšia ako dvojnásobok súčtu priemerov oboch otvorov;
③ Menovitý priemer prijímača ≤ 89 mm;
④ prevziať minimálnu hrúbku steny, ktorá by mala byť uvedená v tabuľke 8-1 (prevziať koróznu rezervu 1 mm).
3. Príruba
Pri použití štandardnej príruby zariadenia by sa mala venovať pozornosť prírube a tesneniu, upevňovacie prvky by sa mali zhodovať, inak by sa mala príruba vypočítať. Napríklad, plochá zváraná príruba typu A v štandarde s jej zodpovedajúcim tesnením je vhodná pre nekovové mäkké tesnenie; pri použití vinutého tesnenia by sa mala príruba prepočítať.
4. Potrubná doska
Je potrebné venovať pozornosť nasledujúcim problémom:
① Konštrukčná teplota rúrkovnice: Podľa ustanovení noriem GB150 a GB/T151 by sa teplota nemala brať nižšia ako teplota kovu súčiastky, ale pri výpočte rúrkovnice nie je možné zaručiť, že plášť rúrky zohráva úlohu procesného média a teplota kovu rúrkovnice sa ťažko vypočíta, preto sa za návrhovú teplotu rúrkovnice vo všeobecnosti berie teplota vyššia ako teplota.
② viacrúrkový výmenník tepla: v oblasti potrubia, kvôli potrebe nastavenia drážky pre dištančné vložky a konštrukcie spojovacej tyče a nedostatočnej podopierateľnosti oblasti výmenníka tepla Ad: vzorec GB/T151.
③Účinná hrúbka rúrkovnice
Efektívna hrúbka rúrkovnice sa vzťahuje na vzdialenosť medzi spodnou časťou hrúbky drážky prepážky rúrkovnice a súčtom nasledujúcich dvoch faktorov
a, okraj korózie potrubia za hĺbkou hĺbky drážky prepážky potrubia
b, okraj proti korózii v rámci programu škrupiny a rúrková doska na strane programu škrupiny konštrukcie hĺbky drážky dvoch najväčších závodov
5. Sada dilatačných škár
V pevných rúrkových a doskových výmenníkoch tepla, v dôsledku teplotného rozdielu medzi kvapalinou v rúrkovom kanáli a kvapalinou v rúrkovom kanáli a pevného spojenia medzi výmenníkom tepla a plášťom a rúrkovou doskou, existuje pri používaní rozdiel v rozťažnosti plášťa a rúrky medzi plášťom a rúrkou, čo vedie k axiálnemu zaťaženiu plášťa a rúrky. Aby sa predišlo poškodeniu plášťa a výmenníka tepla, destabilizácii výmenníka tepla a odtrhnutiu rúrky výmenníka tepla z rúrkovnice, mali by sa na zníženie axiálneho zaťaženia plášťa a výmenníka tepla použiť dilatačné škáry.
Všeobecne platí, že ak je teplotný rozdiel medzi plášťom a stenou výmenníka tepla veľký, je potrebné zvážiť nastavenie dilatácie. Pri výpočte rúrkovej dosky sa podľa teplotného rozdielu medzi rôznymi bežnými podmienkami vypočítanými σt, σc, q, vypočítava rozdiel, ak niektorá z nich nespĺňa podmienky, je potrebné dilatáciu zväčšiť.
σt - axiálne napätie rúrky výmenníka tepla
σc - axiálne napätie v procesnom valci plášťa
q--Spojenie rúrky výmenníka tepla a rúrkovej dosky sily odtrhu
IV. Konštrukčný návrh
1. Potrubná krabica
(1) Dĺžka potrubnej skrinky
a. Minimálna vnútorná hĺbka
① k otvoru jednorúrkového toku rúrkovej skrinky, minimálna hĺbka v strede otvoru by nemala byť menšia ako 1/3 vnútorného priemeru prijímača;
② vnútorná a vonkajšia hĺbka potrubia by mala zabezpečiť, aby minimálna cirkulačná plocha medzi dvoma vrstvami nebola menšia ako 1,3-násobok cirkulačnej plochy rúrky výmenníka tepla na vrstvu;
b, maximálna vnútorná hĺbka
Zvážte, či je vhodné zvárať a čistiť vnútorné časti, najmä pri menovitom priemere menšieho viacrúrkového výmenníka tepla.
(2) Samostatný programový oddiel
Hrúbka a usporiadanie priečky podľa tabuľky 6 a obrázku 15 normy GB151. Pri hrúbke priečky väčšej ako 10 mm by sa mala tesniaca plocha zrezať na 10 mm. V prípade rúrkového výmenníka tepla by sa mala priečka umiestniť na odtrhávací otvor (odtokový otvor), priemer odtokového otvoru je zvyčajne 6 mm.
2. Zväzok plášťov a rúrok
①Úroveň zväzku rúrok
Zväzok rúrok úrovne Ⅰ a Ⅱ, iba pre domáce štandardy rúrok výmenníka tepla z uhlíkovej ocele a nízkolegovanej ocele, stále existujú „vyššie úrovne“ a „bežné úrovne“. Keď sa rúrka výmenníka tepla z domácnosti môže použiť na „vyššiu“ oceľovú rúru, zväzok rúrok výmenníka tepla z uhlíkovej ocele a nízkolegovanej ocele už nemusí byť rozdelený na úrovne Ⅰ a Ⅱ!
Rozdiel medzi zväzkom rúrok Ⅰ a Ⅱ spočíva hlavne vo vonkajšom priemere rúrky výmenníka tepla, odchýlke hrúbky steny, zodpovedajúcej veľkosti otvoru a odchýlke.
Zväzok rúrok triedy Ⅰ s vyššími požiadavkami na presnosť, pre rúrky výmenníka tepla z nehrdzavejúcej ocele, iba zväzok rúrok Ⅰ; pre bežne používané rúrky výmenníka tepla z uhlíkovej ocele
② Rúrková doska
a, odchýlka veľkosti otvoru rúrky
Všimnite si rozdiel medzi zväzkom trubíc úrovne Ⅰ a Ⅱ
b, drážka programového rozdelenia
Ⅰ hĺbka drážky nie je vo všeobecnosti menšia ako 4 mm
Šírka štrbiny prepážky podprogramu Ⅱ: uhlíková oceľ 12 mm; nehrdzavejúca oceľ 11 mm
Ⅲ Zkosenie rohov priečky minútového rozsahu je zvyčajne 45 stupňov, šírka zkosenia b sa približne rovná polomeru R rohu tesnenia minútového rozsahu.
③Skladacia doska
a. Veľkosť otvoru pre potrubie: rozlíšená podľa úrovne zväzku
b, výška zárezu skladacej dosky luku
Výška zárezu by mala byť taká, aby kvapalina pretekajúca medzerou mala prietok cez zväzok rúrok podobný výške zárezu, ktorá sa vo všeobecnosti rovná 0,20-0,45-násobku vnútorného priemeru zaobleného rohu. Zárez sa vo všeobecnosti vyreže v rade rúrok pod stredovou čiarou alebo sa medzi nimi vyrežú dva rady otvorov pre rúrky (aby sa uľahčilo nosenie rúrky).
c. Orientácia zárezu
Jednosmerný prívod čistej kvapaliny, usporiadanie zárezov hore a dole;
Plyn obsahujúci malé množstvo kvapaliny, zárezom smerom nahor smerom k najnižšej časti skladacej dosky otvoríte otvor pre kvapalinu;
Kvapalina obsahujúca malé množstvo plynu, zárezom smerom k najvyššej časti skladacej dosky otvoríte vetrací otvor.
Koexistencia plynu a kvapaliny alebo kvapalina obsahuje pevné materiály, zárez vľavo a vpravo a otvorte otvor pre kvapalinu na najnižšom mieste
d. Minimálna hrúbka skladacej dosky; maximálne nepodopreté rozpätie
e. Skladacie dosky na oboch koncoch zväzku rúrok sú čo najbližšie k vstupnému a výstupnému prijímaču plášťa.
④Tiahla spojky
a, priemer a počet spojovacích tyčí
Priemer a počet ťahadiel podľa tabuľky 6-32, výber 6-33, aby sa zabezpečilo, že plocha prierezu ťahadla je väčšia alebo rovná ploche prierezu ťahadla uvedenej v tabuľke 6-33 za predpokladu, že priemer a počet ťahadiel sa dajú meniť, ale ich priemer nesmie byť menší ako 10 mm, počet ťahadiel nesmie byť menší ako štyri.
b, ťahadlo by malo byť usporiadané čo najrovnomernejšie na vonkajšom okraji rúrkového zväzku, pri výmenníku tepla s veľkým priemerom, v oblasti potrubia alebo v blízkosti medzery skladacej dosky by mal byť usporiadaný primeraný počet ťahadiel, pričom každé skladacie plech by nemalo mať menej ako 3 oporné body.
c. Matica spojovacej tyče, niektorí používatelia vyžadujú nasledujúce zváranie matice a skladacej dosky
⑤ Tlačidlo proti splachovaniu
a. Nastavenie dosky proti splachovaniu slúži na zníženie nerovnomerného rozloženia kvapaliny a erózie konca rúrky výmenníka tepla.
b. Spôsob upevnenia dosky proti vymývaniu
Pokiaľ je to možné, upevnená v rúrke s pevným rozstupom alebo v blízkosti rúrkovej dosky prvej skladacej dosky, keď je vstup plášťa umiestnený v nefixovanej tyči na strane rúrkovej dosky, môže byť doska proti miešaniu privarená k telesu valca.
(6) Osadenie dilatačných škár
a. Nachádza sa medzi dvoma stranami skladacej dosky
Aby sa znížil odpor kvapaliny v dilatácii, ak je to potrebné, v dilatácii na vnútornej strane vložkovacej rúrky by mala byť vložkovacia rúrka privarená k plášťu v smere prúdenia kvapaliny. Pri vertikálnych výmenníkoch tepla, keď je prúdenie kvapaliny smerom nahor, by mali byť výpustné otvory vložkovacej rúrky umiestnené na spodnom konci.
b. Dilatačné škáry ochranného zariadenia, aby sa zabránilo zariadeniu počas prepravy alebo použitiu ťahania za zlé
(vii) spojenie medzi rúrkovnicou a plášťom
a. Predĺženie slúži aj ako príruba
b. Potrubná doska bez príruby (GB151 dodatok G)
3. Príruba potrubia:
① Ak je konštrukčná teplota 300 stupňov alebo vyššia, mala by sa použiť tupá príruba.
② Pre výmenník tepla nie je možné prevziať rozhranie na odvádzanie a vypúšťanie, mal by byť nastavený v trubici, najvyššom bode plášťa priebeh odvzdušňovacieho otvoru, najnižšom bode výtlačného otvoru, minimálny menovitý priemer 20 mm.
③ Vertikálny výmenník tepla je možné nastaviť s prepadovým otvorom.
4. Podpora: Druhy GB151 podľa ustanovení článku 5.20.
5. Ďalšie príslušenstvo
① Zdvíhacie oká
Oficiálna krabica a kryt potrubia s hmotnosťou nad 30 kg by mali mať oká.
② horný drôt
Aby sa uľahčila demontáž potrubnej skrinky, kryt potrubnej skrinky by mal byť umiestnený na úradnej doske, horný drôt krytu potrubnej skrinky.
V. Výroba a požiadavky na kontrolu
1. Potrubná doska
① tupé spoje rúrkových dosiek spájané pre 100 % kontrolu žiarením alebo UT, kvalifikovaná úroveň: RT: II UT: I úroveň;
② Okrem nehrdzavejúcej ocele, tepelné spracovanie na odľahčenie pnutia spájaných rúrkových dosiek;
③ odchýlka šírky mostíka otvoru rúrkovej dosky: podľa vzorca na výpočet šírky mostíka otvoru: B = (S - d) - D1
Minimálna šírka premostenia otvoru: B = 1/2 (S - d) + C;
2. Tepelné spracovanie rúrkovej skrine:
Uhlíková oceľ, nízkolegovaná oceľ zváraná s delenou priečkou potrubnej skrinky, ako aj potrubná skrinka s bočnými otvormi väčšími ako 1/3 vnútorného priemeru valcovej potrubnej skrinky, pri použití zvárania na odľahčenie napätia a tepelnom spracovaní by sa mali tesniace plochy prírub a priečok po tepelnom spracovaní opracovať.
3. Tlaková skúška
Keď je konštrukčný tlak v procese plášťa nižší ako procesný tlak v rúrke, aby sa skontrolovala kvalita pripojení rúrok výmenníka tepla a rúrkových dosiek
① Zvýšte skúšobný tlak v plášti pomocou programu potrubia v súlade s hydraulickou skúškou, aby ste skontrolovali, či nedochádza k úniku spojov potrubí. (Je však potrebné zabezpečiť, aby primárne filmové napätie plášťa počas hydraulickej skúšky bolo ≤0,9 ReLΦ)
② Ak vyššie uvedená metóda nie je vhodná, plášť sa môže po prejdení hydrostatickou skúškou opätovne otestovať na pôvodný tlak a potom sa plášť podrobí skúške úniku amoniaku alebo úniku halogénov.
VI. Niektoré problémy, ktoré je potrebné uviesť v grafoch
1. Uveďte úroveň zväzku rúrok
2. Na rúrke výmenníka tepla by malo byť uvedené číslo označenia
3. Obrysová čiara potrubia rúrkovnice mimo uzavretej hrubej plnej čiary
4. Montážne výkresy by mali byť označené orientáciou medzery skladacej dosky
5. Štandardné výpustné otvory dilatačných škár, výfukové otvory na spojoch potrubí a zátky potrubí by mali byť mimo záberu.
Čas uverejnenia: 11. októbra 2023