I. Klasifikácia výmenníka tepla:
Plášťový a rúrkový výmenník tepla možno rozdeliť do nasledujúcich dvoch kategórií podľa konštrukčných charakteristík.
1. Pevná konštrukcia plášťového a rúrkového výmenníka tepla: tento výmenník tepla sa stal pevným rúrkovým a doskovým typom, zvyčajne sa dá rozdeliť na jednorúrkový a viacrúrový rad dvoch druhov.Jeho výhody sú jednoduchá a kompaktná konštrukcia, lacná a široko používaná;nevýhodou je, že rúrku nemožno mechanicky čistiť.
2. Plášťový a rúrkový výmenník tepla so zariadením na kompenzáciu teploty: môže urobiť vyhrievanú časť voľnej expanzie.Štruktúru formulára možno rozdeliť na:
① Výmenník tepla typu s plávajúcou hlavou: tento výmenník tepla možno voľne rozširovať na jednom konci rúrkovnice, takzvaná „plávajúca hlava“.Ten sa vzťahuje na steny rúrky a steny plášťa teplotný rozdiel je veľký, priestor zväzku rúrok sa často čistí.Jeho štruktúra je však zložitejšia, náklady na spracovanie a výrobu sú vyššie.
② Rúrkový výmenník tepla v tvare U: má iba jednu rúrkovú dosku, takže rúrka sa môže voľne rozširovať a zmršťovať pri zahrievaní alebo ochladzovaní.Konštrukcia tohto výmenníka tepla je jednoduchá, ale pracnosť pri výrobe ohybu je väčšia, a pretože rúrka musí mať určitý polomer ohybu, využitie rúrkovnice je slabé, rúrka sa mechanicky čistí, je ťažké ju rozobrať a vymeniť. rúrky nie je ľahké, takže je potrebné prejsť rúrky kvapaliny je čistý.Tento výmenník tepla je možné použiť pri veľkých teplotných zmenách, pri vysokej teplote alebo pri vysokom tlaku.
③ výmenník tepla typu škatule: má dve formy, jedna je v rúrkovej doske na konci každej rúrky má samostatné tesnenie, aby sa zabezpečilo voľné rozťahovanie a zmršťovanie rúrky, keď je počet rúrok vo výmenníku tepla je veľmi malá, pred použitím tejto štruktúry, ale vzdialenosť medzi rúrkou ako všeobecný výmenník tepla má byť veľká, zložitá konštrukcia.Iná forma je vyrobená na jednom konci rúrky a plášťa plávajúcej konštrukcie, v plávajúcom mieste s použitím celého tesnenia tesnenia, štruktúra je jednoduchšia, ale táto konštrukcia sa nedá ľahko použiť v prípade veľkého priemeru, vysokého tlaku.Výmenník tepla typu upchávky sa v súčasnosti používa zriedka.
II.Preskúmanie konštrukčných podmienok:
1. návrh výmenníka tepla, používateľ by mal poskytnúť nasledujúce konštrukčné podmienky (parametre procesu):
① prevádzkový tlak trubice, plášťového programu (ako jedna z podmienok na určenie, či musí byť k dispozícii zariadenie triedy)
② trubica, prevádzková teplota programu plášťa (vstup / výstup)
③ Teplota kovovej steny (vypočítaná procesom (poskytnutá používateľom))
④ Názov a vlastnosti materiálu
⑤ Okraj korózie
⑥Počet programov
⑦ oblasť prenosu tepla
⑧ špecifikácie rúrok výmenníka tepla, usporiadanie (trojuholníkové alebo štvorcové)
⑨ skladacia doska alebo číslo podpornej dosky
⑩ izolačný materiál a hrúbka (na určenie výšky vyčnievajúceho sedadla na štítku)
(11) Farba.
Ⅰ.Ak má užívateľ špeciálne požiadavky, užívateľ poskytne značku, farbu
Ⅱ.Používatelia nemajú žiadne špeciálne požiadavky, vybrali si ich samotní dizajnéri
2. Niekoľko kľúčových podmienok návrhu
① Prevádzkový tlak: ako jedna z podmienok na určenie, či je zariadenie klasifikované, musí byť uvedený.
② vlastnosti materiálu: ak používateľ neuvedie názov materiálu, musí uviesť stupeň toxicity materiálu.
Pretože toxicita média súvisí s nedeštruktívnym monitorovaním zariadení, tepelným spracovaním, úrovňou výkovkov pre vyššiu triedu zariadení, ale súvisí aj s delením zariadení:
a, GB150 10.8.2.1 (f) výkresy naznačujú, že nádoba obsahuje extrémne nebezpečné alebo vysoko nebezpečné médium toxicity 100 % RT.
b, 10.4.1.3 nákresy uvádzajú, že nádoby obsahujúce extrémne nebezpečné alebo vysoko nebezpečné médiá z hľadiska toxicity by mali byť tepelne ošetrené po zváraní (zvarové spoje austenitickej nehrdzavejúcej ocele sa nesmú tepelne upravovať)
c.Výkovky.Použitie strednej toxicity pre extrémne alebo vysoko nebezpečné výkovky by malo spĺňať požiadavky triedy III alebo IV.
③ Špecifikácie potrubia:
Bežne používaná uhlíková oceľ φ19×2, φ25×2,5, φ32×3, φ38×5
Nerezová oceľ φ19×2, φ25×2, φ32×2,5, φ38×2,5
Usporiadanie rúrok výmenníka tepla: trojuholník, rohový trojuholník, štvorec, rohový štvorec.
★ Ak sa vyžaduje mechanické čistenie medzi rúrkami výmenníka tepla, malo by sa použiť štvorcové usporiadanie.
1. Návrhový tlak, návrhová teplota, koeficient zvarového spoja
2. Priemer: valec DN < 400, použitie oceľovej rúry.
Valec DN ≥ 400, s použitím valcovaného oceľového plechu.
16" oceľová rúra ------ s užívateľom prediskutovať použitie valcovaného oceľového plechu.
3. Schéma rozloženia:
Podľa oblasti prenosu tepla, špecifikácií teplonosných rúrok nakreslite schému usporiadania na určenie počtu rúrok na prenos tepla.
Ak používateľ poskytne schému potrubia, ale aj na preskúmanie potrubia je v rámci okruhu potrubia.
★Princíp kladenia potrubia:
(1) v medznom kruhu potrubia by mal byť plný potrubia.
② počet viaczdvihových rúrok by sa mal snažiť vyrovnať počet zdvihov.
③ Rúrka výmenníka tepla by mala byť usporiadaná symetricky.
4. Materiál
Keď má samotná rúrková doska konvexné rameno a je spojená s valcom (alebo hlavou), malo by sa použiť kovanie.Vďaka použitiu takejto konštrukcie sú rúrkové dosky všeobecne používané pre vyšší tlak, horľavosť, výbušnosť a toxicitu pri extrémnych, vysoko nebezpečných príležitostiach, čím vyššie požiadavky na rúrkovnicu, tým je rúrková doska tiež hrubšia.Aby sa zabránilo konvexnému ramenu produkovať trosku, delaminácii a zlepšeniu podmienok namáhania vlákien konvexného ramena, znížte množstvo spracovania, šetrite materiály, konvexné rameno a rúrková doska sú priamo vykované z celkového výkovku na výrobu rúrkovnice. .
5. Pripojenie výmenníka tepla a rúrkovnice
Rúrka v spojení rúrok, pri konštrukcii plášťa a rúrkového výmenníka tepla je dôležitejšou súčasťou konštrukcie.On nielen spracovanie záťaže, a musí vykonať každé spojenie v prevádzke zariadenia, aby zabezpečili, že médium bez úniku a vydržať strednotlakové kapacity.
Spojenie rúr a rúrok sú hlavne tieto tri spôsoby: rozšírenie;b zváranie;c expanzné zváranie
Roztiahnutie plášťa a rúrky medzi únikom média nespôsobí nepriaznivé dôsledky situácie, najmä z dôvodu zlej zvariteľnosti materiálu (ako je rúrka výmenníka tepla z uhlíkovej ocele) a pracovná záťaž výrobného závodu je príliš veľká.
V dôsledku roztiahnutia konca rúrky pri zváraní plastickej deformácie dochádza k zvyškovému napätiu, so stúpajúcou teplotou zvyškové napätie postupne mizne, takže koniec rúrky znižuje úlohu tesnenia a lepenia, takže expanzia konštrukcie o obmedzenia tlaku a teploty, všeobecne platné pre návrhový tlak ≤ 4 MPa, návrh teploty ≤ 300 stupňov a pri prevádzke žiadne prudké vibrácie, žiadne nadmerné zmeny teploty a žiadna významná korózia napätím .
Zváracie spojenie má výhody jednoduchej výroby, vysokej účinnosti a spoľahlivého spojenia.Prostredníctvom zvárania má rúrka k rúrkovnici lepšiu úlohu pri zvyšovaní;a tiež môže znížiť požiadavky na spracovanie otvorov v potrubí, šetriť čas spracovania, jednoduchú údržbu a ďalšie výhody, malo by sa používať ako priorita.
Okrem toho, keď je toxicita média veľmi veľká, médium a atmosféra sa zmiešajú Ľahko exploduje médium je rádioaktívne alebo zmiešanie materiálu vo vnútri a mimo potrubia bude mať nepriaznivý účinok, aby sa zabezpečilo utesnenie spojov, ale tiež často používajú metódu zvárania.Metóda zvárania, aj keď výhody mnohých, pretože sa nemôže úplne vyhnúť "štrbinovej korózii" a zvárané uzly stresovej korózie, a tenká stena potrubia a hrubá doska potrubia je ťažké získať spoľahlivý zvar medzi.
Metóda zvárania môže byť vyššia teplotami ako expanzia, ale pri pôsobení vysokoteplotného cyklického namáhania je zvar veľmi náchylný na únavové trhliny, medzeru rúrok a rúrok, keď je vystavený korozívnym médiám, aby sa urýchlilo poškodenie spoja.Preto sa súčasne používa zváranie a dilatačné škáry.Tým sa nielen zlepšuje odolnosť spoja proti únave, ale tiež sa znižuje sklon k štrbinovej korózii, a preto je jeho životnosť oveľa dlhšia ako pri použití samotného zvárania.
V akých prípadoch je vhodné vykonávať zváranie a dilatačné škáry a spôsoby, neexistuje jednotná norma.Zvyčajne pri teplote nie je príliš vysoká, ale tlak je veľmi vysoký alebo médium veľmi ľahko uniká, použitie pevnosti roztiahnutia a tesniaceho zvaru (tesniaci zvar sa vzťahuje jednoducho na zabránenie úniku a realizáciu zvaru a nezaručuje sila).
Keď sú tlak a teplota veľmi vysoké, použitie silového zvárania a roztiahnutia pasty (pevnosť zvárania je aj vtedy, ak má zvar tesný, ale aj na zabezpečenie toho, aby mal spoj veľkú pevnosť v ťahu, zvyčajne sa vzťahuje na pevnosť zvaru). zvar sa rovná pevnosti rúry pri axiálnom zaťažení pri zváraní).Úlohou expanzie je najmä eliminácia štrbinovej korózie a zlepšenie únavovej odolnosti zvaru.Špecifické konštrukčné rozmery normy (GB/T151) boli stanovené, nebudú sa tu rozpisovať.
Pre požiadavky na drsnosť povrchu otvoru potrubia:
a, keď je zvarenie rúrky výmenníka tepla a rúrkovej dosky, drsnosť povrchu rúrky Ra nie je väčšia ako 35 uM.
b, jedna rúrka výmenníka tepla a dilatačné pripojenie rúrkovej dosky, drsnosť povrchu otvoru rúrky Ra nie je väčšia ako 12,5 uM expanzného spoja, povrch otvoru rúrky by nemal ovplyvňovať tesnosť roztiahnutia defektov, ako napríklad pozdĺžne alebo špirálové bodovanie.
III.Návrhový výpočet
1. Výpočet hrúbky steny škrupiny (vrátane krátkeho úseku potrubného boxu, hlavy, výpočtu hrúbky steny valca v programe škrupiny) hrúbka steny valca v programe škrupiny by mala spĺňať minimálnu hrúbku steny v GB151, pre uhlíkovú oceľ a nízkolegovanú oceľ je minimálna hrúbka steny podľa k okraju korózie C2 = 1 mm, v prípade C2 väčšieho ako 1 mm by sa mala príslušne zvýšiť minimálna hrúbka steny plášťa.
2. Výpočet výstuže otvorených otvorov
Pre plášť využívajúci systém oceľových rúrok sa odporúča použiť celú výstuž (zvýšiť hrúbku steny valca alebo použiť hrubostennú rúru);pre hrubšiu rúrkovú krabicu na veľkom otvore zohľadnite celkovú hospodárnosť.
Žiadna iná výstuž by nemala spĺňať požiadavky niekoľkých bodov:
① konštrukčný tlak ≤ 2,5 MPa;
② Stredová vzdialenosť medzi dvoma susednými otvormi by nemala byť menšia ako dvojnásobok súčtu priemeru dvoch otvorov;
③ Menovitý priemer prijímača ≤ 89 mm;
④ minimálna hrúbka steny by mala zodpovedať požiadavkám tabuľky 8-1 (prebrať koróznu rezervu 1 mm).
3. Príruba
Príruba zariadenia používajúca štandardnú prírubu by mala venovať pozornosť prírube a tesneniu, upevňovacie prvky sa zhodujú, inak by sa mala vypočítať príruba.Napríklad plochá zváracia príruba typu A v štandarde so zodpovedajúcim tesnením pre nekovové mäkké tesnenie;kedy treba prepočítať použitie tesnenia vinutia pre prírubu.
4. Doska potrubia
Je potrebné venovať pozornosť nasledujúcim problémom:
① Konštrukčná teplota rúrkovnice: Podľa ustanovení GB150 a GB/T151 by sa nemala brať nižšia ako teplota kovu komponentu, ale pri výpočte rúrkovnice nemôže zaručiť, že rola procesného média plášťa rúrky a teplotu kovu rúrkovnice je ťažké vypočítať, vo všeobecnosti sa berie na vyššiu stranu projektovanej teploty pre návrhovú teplotu rúrkovnice.
② viacrúrkový výmenník tepla: v rozsahu oblasti potrubia, kvôli potrebe nastaviť dištančnú drážku a konštrukciu spojovacej tyče a nepodarilo sa ho podporiť oblasťou výmenníka tepla Ad: vzorec GB/T151.
③Efektívna hrúbka rúrkovnice
Efektívna hrúbka rúrkovnice sa vzťahuje na oddelenie rozsahu potrubia spodnej časti hrúbky prepážkovej drážky rúrkovnice mínus súčet nasledujúcich dvoch vecí
a, okraj korózie potrubia za hĺbkou hĺbky časti deliacej drážky rozsahu potrubia
b, shell program korózie rozpätie a rúrkové dosky v shell program strane štruktúry hĺbky drážky dvoch najväčších rastlín
5. Sada dilatačných škár
V pevnom rúrkovom a doskovom výmenníku tepla v dôsledku teplotného rozdielu medzi kvapalinou v rúrkovom potrubí a tekutinou rúrkového vedenia a medzi výmenníkom tepla a plášťom a rúrkovým doskovým pevným spojením, takže pri použití stavu je plášť a medzi plášťom a rúrou, plášťom a rúrkou a axiálnym zaťažením existuje rozdiel v expanzii.Aby sa predišlo poškodeniu plášťa a výmenníka tepla, destabilizácii výmenníka tepla, vytiahnutiu rúrky výmenníka tepla z rúrkovej dosky, mali by sa nastaviť dilatačné škáry, aby sa znížilo axiálne zaťaženie plášťa a výmenníka tepla.
Vo všeobecnosti je teplotný rozdiel medzi plášťom a stenou výmenníka tepla veľký, je potrebné zvážiť nastavenie dilatačnej škáry pri výpočte rúrkovnice podľa teplotného rozdielu medzi rôznymi bežnými podmienkami vypočítanými σt, σc, q, z ktorých jedna nevyhovuje , je potrebné zväčšiť dilatačnú škáru.
σt - axiálne napätie rúrky výmenníka tepla
σc - škrupinové procesné axiálne napätie valca
q--Spojenie rúrky výmenníka tepla a rúrkovej dosky ťahovej sily
IV.Konštrukčný dizajn
1. Trubica
(1) Dĺžka potrubnej skrinky
a.Minimálna vnútorná hĺbka
① k otvoru jednorúrkového priebehu rúrkového boxu, minimálna hĺbka v strede otvoru by nemala byť menšia ako 1/3 vnútorného priemeru prijímača;
② vnútorná a vonkajšia hĺbka potrubia by mala zabezpečiť, aby minimálna cirkulačná plocha medzi dvoma vrstvami nebola menšia ako 1,3-násobok cirkulačnej plochy rúrky výmenníka tepla na rad;
b, maximálna vnútorná hĺbka
Zvážte, či je vhodné zvárať a čistiť vnútorné časti, najmä pre menovitý priemer menšieho viacrúrového výmenníka tepla.
(2) Samostatný programový oddiel
Hrúbka a usporiadanie prepážky podľa GB151 Tabuľka 6 a Obrázok 15, pri hrúbke väčšej ako 10 mm by mala byť tesniaca plocha orezaná na 10 mm;pre rúrkový výmenník tepla by mala byť priečka umiestnená na trhacom otvore (odtokový otvor), priemer vypúšťacieho otvoru je zvyčajne 6 mm.
2. Zväzok plášťa a rúrky
①Úroveň zväzku rúrok
Ⅰ, Ⅱ zväzok rúrok na úrovni, len pre uhlíkovú oceľ, nízkolegované oceľové rúrky výmenníka tepla pre domáce normy, stále existujú vyvinuté "vyššia úroveň" a "bežná úroveň".Akonáhle je možné použiť rúrku výmenníka tepla pre domácnosť "vyššiu" oceľovú rúrku, zväzok rúrok výmenníka tepla z uhlíkovej ocele, nízkolegovanej ocele, nie je potrebné rozdeliť na úroveň Ⅰ a Ⅱ!
Rozdiel Ⅰ, Ⅱ zväzku rúrok spočíva hlavne vo vonkajšom priemere rúrky výmenníka tepla, odchýlka hrúbky steny je iná, zodpovedajúca veľkosť otvoru a odchýlka je odlišná.
Rúrkový zväzok triedy Ⅰ s vyššími požiadavkami na presnosť, pre rúrku výmenníka tepla z nehrdzavejúcej ocele, iba zväzok rúrok Ⅰ;pre bežne používanú rúrku výmenníka tepla z uhlíkovej ocele
② Rúrková doska
a, odchýlka veľkosti otvoru rúrky
Všimnite si rozdiel medzi zväzkom rúrok na úrovni Ⅰ, Ⅱ
b, drážka na rozdelenie programu
Ⅰ hĺbka drážky nie je vo všeobecnosti menšia ako 4 mm
Ⅱ šírka štrbiny prepážky podprogramu: uhlíková oceľ 12 mm;nerezová oceľ 11 mm
Ⅲ skosenie rohu štrbiny pre priehradku minútového rozsahu je vo všeobecnosti 45 stupňov, šírka skosenia b sa približne rovná polomeru R rohu tesnenia pre minútový rozsah.
③Skladacia doska
a.Veľkosť otvoru potrubia: rozlišuje sa podľa úrovne zväzku
b, výška zárezu oblúkovej sklopnej dosky
Výška zárezu by mala byť taká, aby tekutina cez medzeru s prietokom cez zväzok rúrok podobným výške zárezu bola vo všeobecnosti 0,20-0,45 násobok vnútorného priemeru zaobleného rohu, zárez je všeobecne vyrezaný v rade rúr pod stredom linka alebo rez v dvoch radoch otvorov potrubia medzi malým mostíkom (na uľahčenie pohodlia nosenia potrubia).
c.Orientácia zárezu
Jednosmerná čistá kvapalina, usporiadanie so zárezom nahor a nadol;
Plyn obsahujúci malé množstvo kvapaliny, zárez smerom nahor smerom k najnižšej časti skladacej dosky, aby sa otvoril otvor na kvapalinu;
Kvapalina obsahujúca malé množstvo plynu, zárezom nadol smerom k najvyššej časti skladacej dosky otvorte ventilačný otvor
Koexistencia plynu a kvapaliny alebo kvapalina obsahuje pevné materiály, usporiadajte zárez vľavo a vpravo a otvorte otvor kvapaliny v najnižšom mieste
d.Minimálna hrúbka skladacej dosky;maximálne nepodporované rozpätie
e.Skladacie dosky na oboch koncoch zväzku rúrok sú čo najbližšie k prijímačom vstupu a výstupu plášťa.
④ Spojovacia tyč
a, priemer a počet spojovacích tyčí
Priemer a počet podľa výberu z tabuľky 6-32, 6-33, aby sa zabezpečilo, že prierez tyče je väčší alebo rovný prierezu tyče uvedenej v tabuľke 6-33 za predpokladu priemeru a počtu spojok tyče je možné meniť, ale ich priemer nesmie byť menší ako 10 mm, počet nie menší ako štyri
b, spojovacia tyč by mala byť usporiadaná čo najrovnomernejšie na vonkajšom okraji zväzku rúrok, pri výmenníku tepla s veľkým priemerom, v oblasti potrubia alebo v blízkosti medzery skladacej dosky by mala byť usporiadaná vo vhodnom počte spojovacích tyčí, ľubovoľné skladanie doska by nemala mať menej ako 3 oporné body
c.Matica spojovacej tyče, niektorí používatelia vyžadujú nasledujúce zváranie matice a skladacej dosky
⑤ Doska proti splachovaniu
a.Nastavenie protisplachovacej dosky má znížiť nerovnomerné rozloženie tekutiny a eróziu konca rúrky výmenníka tepla.
b.Spôsob upevnenia dosky proti vymývaniu
Pokiaľ je to možné upevnené v rúre s pevným rozstupom alebo v blízkosti rúrkovej dosky prvej skladacej dosky, keď je vstup plášťa umiestnený v neupevnenej tyči na strane rúrkovej dosky, môže byť doska proti poškriabaniu privarená k telu valca
(6) Nastavenie dilatačných škár
a.Nachádza sa medzi dvoma stranami skladacej dosky
Aby sa v prípade potreby znížil odpor dilatačnej škáry voči tekutine v kompenzátore na vnútornej strane vložkovej rúrky, vložková rúrka by mala byť privarená k plášťu v smere toku tekutiny, pre vertikálne výmenníky tepla, keď smer prúdenia tekutiny nahor by mal byť nastavený na spodnom konci výtokových otvorov trubice vložky
b.Dilatačné škáry ochranného zariadenia, aby sa zabránilo zariadenia v procese prepravy alebo použitie ťahanie zlé
(vii) spojenie medzi rúrkovnicou a plášťom
a.Predĺženie slúži ako príruba
b.Doska potrubia bez príruby (GB151 príloha G)
3. Príruba potrubia:
① konštrukčná teplota väčšia alebo rovná 300 stupňom, mala by sa použiť tupá príruba.
② pre výmenník tepla nemožno použiť na prevzatie rozhrania, aby sa vzdal a vypúšťal, mal by byť nastavený v trubici, najvyšší bod plášťa odvzdušňovača, najnižší bod vypúšťacieho otvoru, minimálny menovitý priemer 20 mm.
③ Vertikálny výmenník tepla môže byť nastavený prepadovým portom.
4. Podpora: druhy GB151 podľa ustanovení článku 5.20.
5. Ostatné príslušenstvo
① Zdvíhacie oká
Kvalita väčšia ako 30 kg úradnej krabice a kryt krabice na potrubie by mali byť nastavené okami.
② horný drôt
Na uľahčenie demontáže potrubnej skrinky by mal byť kryt potrubnej skrinky nastavený na úradnej tabuli, vrchný drôt krytu potrubnej skrinky.
V. Výroba, požiadavky na kontrolu
1. Doska potrubia
① tupé spoje spájaných rúrok pre 100% kontrolu lúčov alebo UT, kvalifikovaná úroveň: RT: Ⅱ UT: Ⅰ úroveň;
② Okrem nehrdzavejúcej ocele tepelné spracovanie na odľahčenie napätia zo spájaných rúrok;
③ odchýlka šírky mostíka otvoru rúrkovej dosky: podľa vzorca na výpočet šírky mostíka otvoru: B = (S - d) - D1
Minimálna šírka mostíka otvoru: B = 1/2 (S - d) + C;
2. Tepelné spracovanie rúrkového boxu:
Uhlíková oceľ, nízkolegovaná oceľ zváraná s delenou priečkou rúrkovej skrine, ako aj rúrková skriňa s bočnými otvormi viac ako 1/3 vnútorného priemeru rúrkovej skrine valca, pri použití zvárania na namáhanie reliéfne tepelné spracovanie, tesniaca plocha príruby a priečky by mala byť spracovaná po tepelnom spracovaní.
3. Tlaková skúška
Keď je konštrukčný tlak procesu plášťa nižší ako procesný tlak rúry, aby sa skontrolovala kvalita pripojení rúrok výmenníka tepla a rúrok
① Shell naprogramujte tlak na zvýšenie skúšobného tlaku s programom potrubia v súlade s hydraulickým testom, aby ste skontrolovali, či nedochádza k úniku spojov potrubia.(Je však potrebné zabezpečiť, aby napätie primárneho filmu plášťa počas hydraulickej skúšky bolo ≤0,9ReLΦ)
② Ak vyššie uvedená metóda nie je vhodná, plášť môže byť po prejdení hydrostatickým testom podľa pôvodného tlaku a potom plášťom na skúšku úniku amoniaku alebo skúšku úniku halogénu.
VI.Niektoré problémy, ktoré je potrebné poznamenať v grafoch
1. Označte úroveň zväzku rúrok
2. Rúrka výmenníka tepla by mala byť označená číslom
3. Obrysová čiara potrubia rúrok mimo uzavretej hrubej plnej čiary
4. Montážne výkresy by mali byť označené orientáciou medzery skladacej dosky
5. Štandardné vypúšťacie otvory dilatačných spojov, výfukové otvory na spojoch potrubí, zátky potrubí by nemali byť na obrázku
Čas odoslania: 11. októbra 2023